恒壓/恒流輸出式單片開(kāi)關(guān)電源可簡(jiǎn)稱(chēng)為恒壓/恒流源。其特點(diǎn)是具有兩個(gè)控制環(huán)路,一個(gè)是電壓控制環(huán),另一個(gè)為電流控制環(huán)。當(dāng)輸出電流較小時(shí),電壓控制環(huán)起作用,具有穩(wěn)壓特性,它相當(dāng)于恒壓源;當(dāng)輸出電流接近或達(dá)到額定值時(shí),通過(guò)電流控制環(huán)使IO維持恒定,它又變成恒流源。這種電源特別適用于電池充電器和特種電機(jī)驅(qū)動(dòng)器。下面介紹一種低成本恒壓/恒流輸出式開(kāi)關(guān)電源,其電流控制環(huán)是由晶體管構(gòu)成的,電路簡(jiǎn)單,成本低,易于制作。

1.恒壓/恒流輸出式開(kāi)關(guān)電源的工作原理

7.5V、1A恒壓/恒流輸出式開(kāi)關(guān)電源的電路如圖1所示。它采用一片TOP200Y型開(kāi)關(guān)電源(IC1),配PC817A型線性光耦合器(IC2)。85V～256V交流輸入電壓u經(jīng)過(guò)EMI濾波器L2、C6)、整流橋(BR)和輸入濾波電容(C1),得到大約為82V～375V的直流高壓UI,再通過(guò)初級(jí)繞組接TOP200Y的漏極。由VDZ1和VD1構(gòu)成的漏極箝位保護(hù)電路,將高頻變壓器漏感形成的尖峰電壓限定在安全范圍之內(nèi)。VDZ1采用BZY97C200型瞬態(tài)電壓抑制器,其箝位電壓UB=200V。VD1選用UF4005型超快恢復(fù)二極管。次級(jí)電壓經(jīng)過(guò)VD2、C2整流濾波后,再通過(guò)L1、C3濾波,獲得＋7.5V輸出。VD2采用3A/70V的肖特基二極管。反饋繞組的輸出電壓經(jīng)過(guò)VD3、C4整流濾波后,得到反饋電壓UFB=26V,給光敏三極管提供偏壓。C5為旁路電容,兼作頻率補(bǔ)償電容并決定自動(dòng)重啟頻率。R2為反饋繞組的假負(fù)載,空載時(shí)能限制反饋電壓UFB不致升高。

該電源有兩個(gè)控制環(huán)路。電壓控制環(huán)是由1N5234B型62V穩(wěn)壓管(VDZ2)和光耦合器PC817A(IC2)構(gòu)成的。其作用是當(dāng)輸出電流較小時(shí)令開(kāi)關(guān)電源工作在恒壓輸出模式,此時(shí)VDZ2上有電流通過(guò),輸出電壓由VDZ2的穩(wěn)壓值(UZ2)和光耦中LED的正向壓降(UF)所確定。電流控制環(huán)則由晶體管VT1和VT2、電流檢測(cè)電阻R3、光耦I(lǐng)C2、電阻R4～R7、電容C8構(gòu)成。其中,R3專(zhuān)用于檢測(cè)輸出電流值。VT1采用2N4401型NPN硅管,國(guó)產(chǎn)代用型號(hào)為3DK4C;VT2則選2N4403型PNP硅管,可用國(guó)產(chǎn)3DK9C代換。R6、R5分別用于設(shè)定VT1、VT2的集電極電流值IC1、IC2。R5還決定電流控制環(huán)的直流增益。C8為頻率補(bǔ)償電容,防止環(huán)路產(chǎn)生自激振蕩。在剛通電或自動(dòng)重新啟動(dòng)時(shí),瞬態(tài)峰值電壓可使VT1導(dǎo)通,利用R7對(duì)其發(fā)射結(jié)電流進(jìn)行限制;R4的作用是將VT1的導(dǎo)通電流經(jīng)VT2旁路掉,使之不通過(guò)R1。電流控制環(huán)的啟動(dòng)過(guò)程如下：隨著IO的增大,當(dāng)IO接近于1A時(shí),UR3↑→VT1導(dǎo)通→UR6↑→VT2導(dǎo)通,由VT2的集電極給光耦提供電流,迫使UO↓。由UO降低,VDZ2不能被反向擊穿,其上也不再有電流通過(guò),因此電壓控制環(huán)開(kāi)路,開(kāi)關(guān)電源就自動(dòng)轉(zhuǎn)入恒流模式。C7為安全電容,能濾除由初、次級(jí)耦合電容產(chǎn)生的共模干擾。

該電源既可工作在7.5V穩(wěn)壓輸出狀態(tài),又能在1A的受控電流下工作。當(dāng)環(huán)境溫度范圍是0℃～50℃時(shí),恒流輸出的準(zhǔn)確度約為±8％。

該電源的輸出電壓－輸出電流(U0－I0)特性如圖2所示。由圖可見(jiàn),它具有以下顯著特點(diǎn)：

（1）當(dāng)u=85VAC或265VAC時(shí),特性曲線變化很小,這表明輸出特性基本不受交流輸入電壓變化的影響;

（2）當(dāng)IO<0.90A時(shí)處于恒壓區(qū),IO≈0.98A時(shí)位于恒流區(qū),且UO隨著IO的略微增加而迅速降低;

（3）當(dāng)UO≤2V時(shí),VT1和VT2已無(wú)法給光耦繼續(xù)提供足夠的工作電流,此時(shí)電流控制環(huán)不起作用,但初級(jí)電流仍受TOP200Y的最大極限電流ILIMIT(max)的限制。這時(shí),UR6↑,通過(guò)VT1和VT2使光耦工作電流迅速減小,強(qiáng)迫TOP200Y進(jìn)入自動(dòng)重新啟動(dòng)狀態(tài)。這表明,一旦電流控制環(huán)失控,立即從恒流模式轉(zhuǎn)入自動(dòng)重啟狀態(tài),將IO拉下來(lái),對(duì)芯片起保護(hù)作用。

2.恒壓/恒流輸出式開(kāi)關(guān)電源的電路設(shè)計(jì)

電壓及電流控制環(huán)的單元電路如圖3所示。

2.1 電壓控制環(huán)的設(shè)計(jì)

恒壓源的輸出電壓由下式確定：

UO=UZ2＋UF＋UR1=UZ2＋UF＋I(xiàn)R1·R1(1)

式中,UZ2=6.2V,UF=1.2(典型值),需要確定的只是R1上的壓降UR1。令R1上的電流為IR1,VT2的集電極電流為IC2,光耦輸入電流(即LED工作電流)為IF,顯然IR1=IC2=IF,并且它們隨u、IO和光耦的電流傳輸比CTR值而變化。TOP200Y的控制端電流IC變化范圍是2.5mA(對(duì)應(yīng)于最大占空比Dmax)～6.5mA(對(duì)應(yīng)于最小占空比Dmin),現(xiàn)取中間值IC=4.5mA。因IC是從光敏三極管的發(fā)射極流入控制端的,故有關(guān)系式

IR1=Ic/CTR    (2)

在IC和CTR值確定之后,很容易求出IR1。單片開(kāi)關(guān)電源須采用線性光耦合器,要求CTR=80％～160％,可取中間值120％。將IC=4.5mA,CTR=120％代入式(2)得出,IR1=3.75mA。令R1=39Ω時(shí),UR1=0.146V。最后代入式(1)計(jì)算出

UO=UZ2＋UF＋UR1=6.2V＋1.2V＋0.146V

=7.546V≈7.5V

2.2 電流控制環(huán)的設(shè)計(jì)

電流控制環(huán)由VT1、VT2、R1、R3～R7、C8和PC817A等構(gòu)成。下面需最終算出恒定輸出電流IOH的期望值。圖3中,R7為VT1的基極偏置電阻,因基極電流很小,而R3上的電流很大,故可認(rèn)為VT1的發(fā)射結(jié)壓降UBEI全部降落在R3上。則

IOH=UBE1/R3    (3)

利用下面二式可以估算出VT1、VT2的發(fā)射結(jié)壓降：

UBE1=(kT/q)·In(Ic1/Is)    (4)

UBE2=(kTq)·In(Ic2/Is)    (5)

式中,k為波爾茲曼常數(shù),T為環(huán)境溫度(用熱力學(xué)溫度表示),q是電子電量。當(dāng)TA=25℃時(shí),T=298K,kT/q=0.0262V。IC1、IC1分別為VT1、VT2的集電極電流。IS為晶體管的反向飽和電流,對(duì)于小功率管,IS=4×10－14A。

因?yàn)榍耙亚蟪鯥R1=IF=IC2=3.75mA,所以UBE2=(kT/q)In(Ic2/Is)

=0.0262In(3.75mA/4×10 -14A)

=0.662V

又因IE2≈IC2,故UR5=IC2R5=3.75mA×100Ω=0.375V,由此推導(dǎo)出UR6=UR5＋UBE2=0.375V＋0662=1.037V。取R6=220Ω時(shí),IR6=IC1=UR6/R6=4.71mA。下面就用此值來(lái)估算UBE1,進(jìn)而確定電流檢測(cè)電阻R3的阻值：

UBE1=0.0262In(4.71mA/4×10 -14A)=0.668

R3=IBE1/IOH=0.668V/1.0A=0.668Ω

與之最接近的標(biāo)稱(chēng)阻值為0.68Ω。代入式(3)可求得

IOH=0.668V/0.68Ω=0.982

考慮到VT1的發(fā)射結(jié)電壓UBE1的溫度系數(shù)αT≈－21mV/℃,當(dāng)環(huán)境溫度升高25℃時(shí),IOH值降為

I＇OH=UBE1-‖αT‖·T/R3

=0.668V-(2.1mV/℃)×25℃/0.68Ω=0.905A

恒流準(zhǔn)確度為

γ=(I＇OH-IOH/IOH)·100%

=(0.905-0.982/0.982）·100%=-7.8%≈-8%

與設(shè)計(jì)指標(biāo)相吻合。

3.反饋電源的設(shè)計(jì)

反饋電源的設(shè)計(jì)主要包括兩項(xiàng)內(nèi)容：

（１）在恒流模式下計(jì)算反饋繞組的匝數(shù)NB。之所以按恒流模式計(jì)算NB值,是因?yàn)榇藭r(shí)UO和UFB都迅速降低(UO=UOmin=2V),只有UFB足夠高時(shí),才能確保恒流源正常工作。

（２）在恒壓模式下計(jì)算出反饋電壓額定值UFB。此時(shí)UO=7.5V,UFB也將達(dá)到最大值,由此求得UFB值,能為選擇光耦合器的耐壓值提供依據(jù)。

反饋電壓UFB由下式確定：

UFB=(Uo+UF2+IoR3)·NB/Ns-UF3    (6)

式中,UF2和UF3分別為VD2、VD3的正向?qū)▔航?。NS為次級(jí)匝數(shù)。從式（6）可解出

NB=(UFB+UF3/Uo+UF2+IoR3)·Ns    (7)

在恒流模式下當(dāng)負(fù)載加重(即負(fù)載電阻減小)時(shí),UO和UFB會(huì)自動(dòng)降低,以維持恒流輸出。為使開(kāi)關(guān)電源從恒流模式轉(zhuǎn)換到自動(dòng)重啟狀態(tài)時(shí)仍能給TOP200Y提供合適的偏壓,要求UFB至少比恒流模式下控制電壓的最大值UCmax高出3V。這里假定UCmax=6V,故取UFB=9V。將UFB=9V、UO=UCmin=2V、UF2=06V、UF3=1V、IO=IOH=0.982A、R3=0.68Ω、NS=12匝一并代入式(7),計(jì)算出NB=36.7匝≈37匝（取整）。

在恒壓模式下,UO=7.5V,最大輸出電流IO=0.95A,再代入式(6)求得,UFB=26V,此即反饋電壓的額定值。選擇光耦合器時(shí),光敏三極管的反向擊穿電壓必須大于此值,即U(BR)CEO>26V。常用線性光耦的U(BR)CEO=30V～90V。計(jì)算光敏三極管反向工作電壓UIC2的公式為

UIC2=UFB－UCmin    (8)

式中,UCmin為控制端電壓的最小值(5.5V)。不難算出,UIC2=20.5V。這里采用PC817A型光耦合器,其U(BR)CEO=35V>20.5V,完全能滿足要求。但在設(shè)計(jì)高壓電池充電器時(shí),必須選擇耐高壓的光耦合器。
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